中铁十一局集团有限公司桥梁分公司西延铁路XYZQ-14标段项目经理部天然气询价函

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发布时间

2024/12/21

公告摘要

项目编号cr1109-xj-2024-105

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招标联系人-

招标代理机构中铁十一局集团第七工程有限公司物资集中采购中心

代理联系人曾先生

标书截止时间2024/12/25

投标截止时间2024/12/25

公告正文

询价编号：CR1109-XJ-2024-105

因中铁十一局集团有限公司桥梁分公司西延铁路XYZQ-14标段项目经理部施工需要，项目部拟采购天然气（清单如下表），数量、规格、型号见下表；

一、询价时间：文件发售时间：2024年12月22日9时至2024年12月25日9时，报价截止时间2024年12月25日10时，报价揭示时间与报价截止时间一致，在报价截止前完成铁建云链报价。

二.物资需求一览表：

序号	物资名称	规格型号	计量单位	数量	到货地点	需求日期	包件号	备注
1	天然气	LNG	m³	360000	西安临潼	2024.12	TRQ01

三．技术规格书

一、技术要求

1液化天然气; LNG

主要由甲烷组成,可能含有少量的乙烷、丙烷、丁烷、氮或通常存在于天然气中的其他组分的一种无色低温液态流体。

2 LNG的一般特性

2.1 概述

与LNG储运有关的人员,应熟悉该液态的特性及其产生气体的特性。在LNG储运过程中潜在的危险主要起源于其3个重要性质。

a)LNG的温度极低。在标准大气压下其沸点约为-160 ℃(还与其组分有关)。在此温度下,其蒸发气的密度高于周围空气的密度。

b)极少量的LNG液体可以转变为很大体积的气体。1单位体积的LNG可以转变为约600单位体积的气体。

c)与其他气态怪类类似,天然气具有易燃性。在大气环境下,与空气的混合物的可燃烧范围约为天然气体积分数的5%~15%。若蒸发气在密闭空间内聚积,遇点火源将导致爆炸和高压冲击波。

本标准关注LNG的特性以及相应的危险性。当评估LNG场站的危险性时,设计人员需考虑现场存在的所有系统。通常LNG本身不会带来最高危险性,而其他系统,如液化厂的 LPG制冷剂,或再气化站输出的高压天然气,是整个场站的主要风险。

2.2 一般特性

2.2.1 组成

LNG是以甲烷为主要成分的经类混合物,其中含有少量的,通常存在于天然气中的乙烷、丙烷、丁烷、氮等其他组分。甲烷及天然气其他组分的物理学和热力学性质可以在有关的参考资料(参见参考文献)和热力学计算手册中查到。虽然LNG的主要成分是甲烷,但是不宜以纯甲烷去推断LNG的性质。

分析 LNG的成分时,应特别注意的是要采集有代表性的样品,避免因闪蒸产生伪分析结果。最常用的分析方法是采用专门的LNG取样装置,采集未经闪蒸的液体,作为有代表性的样品,进而分析一小股连续蒸发产物。另一种方法是在主要产品气化器出口处取样,该样品可用常规的气相色谱法分析,推荐使用ISO 6568或GB/T27894.1中所述的方法。

2.2.2密度

LNG的密度取决于其组分,通常在420 kg/m~470 kg/m',但是在某些情况下可高达 520 kg/m'。密度还是液体温度的函数,其变化梯度约为1.4 kg/(m2·K')。密度可以直接测量,但通常是利用气相色谱法分析得到的组分计算求得。推荐使用GB/T 24962中规定的计算方法。

注:该方法通常称为Klosek Mckinley修正法。

2.2.3温度

LNG的沸点取决于其组分,在大气压力下通常在一166 ℃～-157 ℃。沸点随压力的变化约为1.25X10T ℃/Pa。

LNG的温度通常用铜/铜镍热电偶或GB/T 24959中规定的铂电阻温度计测量。

2.2.4 黏度

LNG的黏度取决于其组分,在一160 ℃下黏度范围通常在1.0×10-' Pa ·s~2.0×10'Pa·s,大约为水的黏度的1/10～1/5。黏度也是液体温度的函数。

2.3物理性质

2.3.1 蒸发气的物理性质

LNG作为一种可沸腾液体储存于大型绝热储罐中。任何传入储罐的热量都会导致部分液体蒸发为气体,这部分气体称为蒸发气。蒸发气的组分取决于液体的组分。比如,某蒸发气可能含20%的氮、80%的甲烷和微量的乙烷;蒸发气中的含氮量可能是液体LNG中含氮量的20倍。

当LNG蒸发时,氮和甲烷优先气化,剩余液体中摩尔质量较大的经类含量增大。对于蒸发气,不论是温度低于一113℃的纯甲烷,还是温度低于一85℃、含20%氮的甲烷,其密度均比空气密度大。但在常温常压下,这些蒸发气体的密度约为空气密度的0.6倍。

2.3.2 闪蒸

LNG与其他液体性质相同,当压力降至其沸点压力以下时,例如流过阀门后,部分液体就会蒸发，液体温度也将降到对应压力下的新沸点,称为闪蒸。由于LNG为多组分的混合物,闪蒸气体的组分与剩余液体的组分不一样,其原因与5.3.1中所述的原因类似。

作为一个参考性数据,在1×10 Pa～~2×10 Pa压力范围内,且在相应沸点温度下的LNG,压力每下降1X10' Pa,1 m'的液体约产生0.4 kg的气体。LNG为多组分液体,更为精确计算其闪蒸所产生的气体和剩余液体的量及组分都是很复杂的。应采用已证实的热力学方法、工艺模拟软件及合适的数据库,通过计算机进行此类闪蒸计算。

2.3.3溢出

当LNG倾倒至地面上时(事故溢出),最初会剧烈沸腾,然后蒸发速率将迅速衰减至一个恒定值，该值取决于地面的热性质和从周围空气获得的热量。如果将地面进行绝热处理,则这一速率将大幅度降低,如表2所示。表中的数据只是作为例子给出,当用于QRA分析或详细设计时应进一步校核。

当溢出发生时,少量液体能转化成大量气体;大气条件下1单位体积的液体将转化为约600单位体积的气体(见表1)。当溢出发生在水上时,水中的对流传热非常强烈,足以使扩散范围内的蒸发速率保持不变。LNG溢出的波及范围将不断扩大,直到溢出液的蒸发速率等于溢出速率为止。

2.3.4气体云团的膨胀和扩散

最初,蒸发气的温度几乎与LNG 的温度一样,其密度比周围空气的密度大。蒸发气首先受到重力作用,沿地面上的一个薄层内流动,随后气体从地面吸热升温,到一定程度后便与周围空气混合。蒸发

气被温度较高的空气稀释混合后,混合物温度升高,平均摩尔质量上升。混合物云团比周围空气重,直至充分混合至远低于爆炸极限之下。

当空气中水分含量较大(较高的湿度和温度)时,空气和冷LNG蒸气混合,会使空气中的水分冷凝并加热混合物,使混合物变得比空气轻,导致混合气体云团飘浮在空气中。溢出,蒸气云的膨胀和扩散是复杂的课题,通常用计算机模型进行预测,需具备相关能力的机构进行预测。溢出发生之后,由于大气中水蒸气的冷凝作用将产生“雾”云。当这种“雾”云可见时(白天且没有自然雾),且空气中相对湿度足够高时,这种可见“雾”云可用来显示蒸发气体的扩散,并可作为气体与空气混合物可燃性程度的迹象,这是因为这种“雾”云的可见度是湿度和环境温度的函数,但与天然气的泄漏无关。

在压力容器或管道发生泄漏时,LNG发生节流(膨胀)和气化的同时,以喷射流的方式进入大气巾。这一过程伴随着气体与空气强烈混合。大部分LNG最初以气溶胶的形式存在于气体云之中。这种气溶胶最终将与空气进一步混合而蒸发。

2.3.5爆燃

对于天然气/空气云团,当天然气在空气中的体积分数为5%~15%时就可以被引燃和引爆。2.3.6池火

直径大于10 m的 LNG火池,火焰的SEP非常高,应通过实测的正向辐射通量及火焰面积来计算。SEP取决于考虑火池的尺寸,烟的发散情况以及测量方法。SEP随着波及范围的增加而降低。

2.3.7 压力波的发展和后果

在没有约束的混合云团中,天然气以低速燃烧,并在气体云团中产生小于5×10 Pa的小幅度超压。在高度拥挤的空间或受限制的区域(如设备或建筑密集的空间),可能产生较高的压力。

2.3.8 密闭空间

在常温下天然气无法通过加压而液化,在约-80 ℃以下才有可能在某个压力下液化。这就意味着被封存在密闭空间内的任何量的LNG,如在两个阀门之间或密闭容器中,如果允许其升温,其压力就会持续升高,直至密闭系统发生破坏。因此,工厂和设备都应设计有合适尺寸的放空和/或泄压阀。

设计人员需特别留意,避免低温液体被密闭的任何可能性,即使是非常少量的低温液体,包括诸如球阀腔内液体的放空这类细节也需留意。

2.3.9 翻滚

在翻滚过程中大量气体可能在短时间内从LNG储罐中释放出来;除非采取预防措施或对容器进行特殊设计,否则翻滚将导致容器超压。在LNG储罐中可能形成两个稳定的分层或单元,这通常是由于新注入的密度不同的 LNG混合不充分造成的。在每层内部液体密度是均匀的,但是底层液体的密度大于上层液体的密度。随后,由于输入储罐中的热量、各层间发生传热传质以及液体表面的蒸发,各层密度将达到均衡并且自发混合。这种自发的混合称之为翻滚;相对于储罐气相空间的压力而言,如果底层液体过热(通常正是这样的情况),翻滚的同时气化量也会增加;有时这种增加很快且量大。在少数几个实例中,储罐内部的压力上升的幅度足够大,以至于引起泄压阀的开启。

关于翻滚问题,早期曾假设当上层密度大于下层密度时,才会发生翻转,由此产生翻滚这一术语。近期的研究表明,情况并非如此,而是如前所述的快速混合造成翻滚。潜在翻滚事故发生之前,通常有一段时间其气化速率远低于正常情况。因此应密切监测气化速率以确保液体没有积蓄热量。如果对此有怀疑,则应采取措施,循环底层液体至上层,以促进混合。通过良好的库存管理,可以防止翻滚。最好将来源不同和组分不同的LNG分罐储存,或在注人储罐时应充分混合。氮气含量高的调峰型LNG装置,在储罐停止进料后,由于氮气更易闪蒸,也可能引起翻滚。经验表明,预防这种类型的翻滚,最好方法是保持LNG的含氮量低于1%,并且密切监测气化速率。

因此,若因LNG来源不同等原因,存在分层可能时,应密切监测储罐中LNG的密度。一旦发现分层,则应采取缓解措施。

2.3.10快速相变

当温度不同的两种液体在一定条件下接触时,会产生冲击波。当LNG和水接触时,RPT现象就会发生。尽管不会发生燃烧,但会产生类似爆炸的压力波。LNG泄漏至水面上而引发的RPT是罕见的,而且影响也有限。与实验结果相符的一种理论可概述如下;当两种温差很大的液体直接接触时,如果较热液体的温度高于较冷液体沸点的1.1倍(以开氏温度表示),后者温度将迅速上升,其表层温度可能超过自发成核温度(此时液体中产生气泡)。在某些情况下,过热液体会通过复杂的链式反应机制在短时间内蒸发,而且以冲击波的速率产生蒸气。

例如,液体之间能够通过机械冲击产生密切接触,将L.NG或液态氮置于水面上的实验中证实了这种接触会引发快速相变。最近的研究对RPT有了更深刻的认识,可量化此现象的严重程度以确定是否需要采取预防措施。

2.3.11沸腾液体膨胀蒸气爆炸

在高于某一压力下的任何处于或接近其沸点温度的液体,如果由于压力系统破裂而突然被释放,都会以极高的速率蒸发。已经发生过这种案例,剧烈的膨胀将破裂容器的大块构件抛出几百米。BLEVE在LNG装置上发生的可能性极小,一是因为储存LNG的容器在低压下就会发生破裂(参见参考文献)，而且蒸发速率很低;二是由于LNG在绝热的压力容器和管道中储存和输送,这类容器和管道本身具有一定的防火能力。

3 其他

3.1概述

绝大多数普通建造材料在极低温度条件下﹐会因脆性断裂而失效。尤其是碳钢的抗断裂韧性在LNG温度下(一160℃)很低。因此用于与LNG接触的材料应当验证抵抗脆性断裂性能。

3.1.2直接接触LNG的材料

与LNG直接接触而不会变脆的主要材料及其一般应用列于表3中,该表尚不完全。

表1用于直接接触LNG的主要材料及其一般应用

材料	一般应用
奥氏体不锈钢	储罐、卸料臂、螺母和螺栓、管道和管件、泵、换热器
9%镍合金	储罐
镍合金、镍铁合金	储罐、螺母、螺栓
36%镍铁合金（因瓦合金）	管道、储罐
铝合金	储罐、换热器
通合铜合金	密封件、磨损面
弹性材料	密封垫、垫片
混凝土（预应力）	储罐
石墨	密封件、填料函
氟化乙烯丙烯共聚物（FEP）	电绝缘
聚四氟乙烯（PTFE）	密封件、填料函、轴承面
聚三氟一氯乙烯（FeL F）	轴承面
司太立合金	轴承面

3.1.3其他

铝材常用于换热器。如果LNG中不含会腐蚀铝材的杂质,比如说汞,铝材可以直接接触LNG.液化装置的管式、板式换热器使用冷箱(钢制)加以保护。

铝材还可用于储罐的内吊顶。

专门设计用于液态氧或液态氮的设备和材料,通常也适用于LNG。

设计用于 LNG正常操作条件为较高压力和温度的设备时,也应考虑由于减压而引起内部介质温度的下降。

3.2 温度应力

用于 LNG 设施的大多数深冷装置都会承受从环境温度到LNG温度的快速冷却过程。

在此冷却过程中出现的温度梯度将产生温度应力,该温度应力是瞬态的,周期性的,而且应力最大值发生在与LNG直接接触的容器壁上。这种应力随着材料厚度的增加而增加,当其厚度超过约10mm时,该应力则应引起关注。尤其对于一些关键部位,可用公认的方法计算转变应力或冲击应力，也可通过实验测其脆性断裂性能。

LNG设施所承受的极端温度范围,会导致显著的热胀冷缩,配管和结构的设计应为由此而产生的位移留有一定余地,以避免出现过高的应力。另外,若管线中仅部分充填LNG,则由此引起的从管线顶部至底部的温度梯度会产生弯曲应力和永久变形,进而可能导致LNG的泄漏,主要发生在法兰连接处。

应针对设备和管线系统开展柔性研究以确保最小柔性要求,防止在各个操作模式下(冷却、升温,瞬态工况等),因温度变化而产生过大的应力。柔性分析应包含所有正常工况、事故工况及特殊载荷工况(重力、风、雪、地震等)。

其他：主要性能未详尽部分及不妥之处按国家标准GB_T 38753-2020《液化天然气》及相关引用标准执行，最终解释权属招标人。

4.1保温高压无缝管所检验项目符合 GB/T 50538-2010标准要求。具体参数如下：

序号	检验项目	单位	技术要求
1	表观密度	Kg/㎥	40~70
2	导热系数（平均温度：25℃）	W/(m.K)	≤0.03
3	抗压强度	MPa	≥0.2
4	吸水率	G/c㎥	≤0.03

四.有关要求：

1.报价资质要求：①国内注册(指按国家有关规定要求注册的)生产或经营本次询价采购物资，并具备合法资格的供应商;投标供应商需提前在中国铁建采购平台(https://www.crccep.com/homelndex)上进行注册，参加线上投标。

②质量保证能力：具有提供合格产品的能力，符合技术规格书要求。

③财务能力：具有良好的资金财务状况，具备投标包件履约的资金保障能力。

④履约信用：供应商近两年（2023年1月至今）没有与骗取合同有关的犯罪或严重违法行为，投标期内没有被处以责令停业、暂停投标、财产被接管、冻结、破产状态等；供应商及法定代表人自递交响应文件之日起前1年不得存在中国裁判文书网（http://wenshu.court.gov.cn/）上行贿犯罪记录；供应商不得在国家企业信用信息公示系统中被列入严重违法失信企业名单，不得在“信用中国”网站（www.creditchina.gov.cn）上被列为失信被执行人。不在《中国铁建合作方警示名录》《中铁十一局集团有限公司不良行为物资供应商名册》范围内。

2.本次材料按浮动价报价，供应期天然气结算方式及结算价：

（1）天然气价格浮动调整规则：结算价=网价+服务费。

（2）供应期规定：每月21日至次月20日为一个供应期。

（3）天然气报价参照卓创资讯网（https://www.sci99.com/）能源板块液化天然气（LNG）成交价陕西地区网价均价报价，实际结算单价参照到货当日卓创资讯网（https://www.sci99.com/）能源板块液化天然气（LNG）地区陕西地区网价均价，基准价为2024年9月18号网价均价5580元/吨换算成立方米3.99元/m³（均价/1400=立方米，四舍五入）。

在供应期内不变，包含货物到站的总价，包含但不限于安装车、装车费、运杂费、服务费、售后服务费等，开具增值税专用发票。

3.表中数量为暂定数量，结算数量现场验收数量为准。

4.货物验收标准及要求：天然气以甲方过磅复核数量，千分之三以内按送货单验收，超过千分之三按过磅重量验收。

5.货款结算及支付方式：甲方在收到乙方提交的合规增值税专用发票后，在90天内支付该批物资60%的货款，6个月内支付至90%，剩余10%作为质量保证金在办理结算一年后支付。

付款方式：甲方以银行转账、电汇或银行承兑汇票、铁建银信、云信等方式支付给乙方（甲方不承担承兑贴息费用）。

6.报价保证金要求：银行转账1万元。

投标保证金汇款账户信息：

开户名：中铁十一局集团有限公司西延铁路XYZQ-14标段项目经理部

开户行：工行西安太华路支行营业室

账号：3700023939200305492

打款备注：西延项目二工区投标保证金

7.报价有效期：报价截止日期起60日内有效。